SE450553B - PROCEDURE FOR WASHING SULFUR Dioxide FROM A GAS CURRENT IN A LARGE COOLING DEVICE WITH TWO CIRCUITS WITH WATER SLAYER - Google Patents
PROCEDURE FOR WASHING SULFUR Dioxide FROM A GAS CURRENT IN A LARGE COOLING DEVICE WITH TWO CIRCUITS WITH WATER SLAYERInfo
- Publication number
- SE450553B SE450553B SE8002289A SE8002289A SE450553B SE 450553 B SE450553 B SE 450553B SE 8002289 A SE8002289 A SE 8002289A SE 8002289 A SE8002289 A SE 8002289A SE 450553 B SE450553 B SE 450553B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- water
- slurry
- absorption
- quench
- stream
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/48—Sulfur dioxide; Sulfurous acid
- C01B17/50—Preparation of sulfur dioxide
- C01B17/60—Isolation of sulfur dioxide from gases
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
450 553 Uppfinningen hänför sig således till ett förfarande för tvättning av svaveldioxid från en gasström i en störtkyl-tvättanordning med två kretslopp med vattenuppslamning, varvid (a) störtkylning av gasströmmen utföres i ett första kretslopp i en störtkylare med en första vattenuppslamning innehållande ett alkaliskt medel beståen- de av kalk, kalksten eller en blandning därav och (b) vätskan från störtkylaren överföres till en störtkyltank, vilket kännetecknas av (c) tvättning av den störtkylda gasströmmen i ett andra krets- lopp med en andra vattenuppslamning, som isolerats från den första vattenuppslamningen och som innehåller ett alkaliskt medel beståen- de av kalk, kalksten eller en blandning därav, i en svaveldioxidab- sorbator, (d) reglering av återfört vatten och selektivt utnyttjan- de av strömmar med hög respektivt låg fastämneshalt från en separa- tor genom (1) separering av vattenuppslamningen utströmmande från svaveldioxidabsorbatorn till en övre ström med låg fastämneshalt och en nedre ström med hög fastämneshalt i en koncentreringsanord- ning för vätska och fast substans, (2) överföring av delen med hög fastämneshalt från tvättuppslamningen till störtkyltanken, (3) kon; tinuerlig avvattning av en del av uppslamningen från störtkyltanken och (4) bortförande av i avvattningssteget erhållen torrsubstans och âterföring av därvid erhållet vatten till störtkyltanken. The invention thus relates to a process for washing sulfur dioxide from a gas stream in a quenching washing device with two circuits with water slurry, wherein (a) quenching of the gas stream is carried out in a first cycle in a quencher with a first water slurry containing an alkaline agent consisting of lime, limestone or a mixture thereof and (b) the liquid from the quencher is transferred to a quench tank, which is characterized by (c) washing the quenched gas stream in a second circuit with a second water slurry isolated from the first the water slurry and containing an alkaline agent consisting of lime, limestone or a mixture thereof, in a sulfur dioxide absorber, (d) regulation of recycled water and selective use of streams with high and low solids content from a separator by (1) separating the water slurry effluent from the sulfur dioxide absorber into a low solids upper stream shalt and a high solids lower stream in a liquid and solid concentrator, (2) transferring the high solids moiety from the wash slurry to the quench tank, (3) cone; continuous dewatering of a part of the slurry from the quench tank and (4) removal of dry matter obtained in the dewatering step and return of the water thus obtained to the quench tank.
Förfarandet med två kretslopp isolerar huvudabsorptionssystemet in- nefattande dimavskiljarna, vilka utsättes för avlagringar och kor- rosion, från processens störtkyldel, varifrån ånga avgår. Allt åter- fört vatten ledes till förângningskylkretsen och ingenting till kretsen, som innehåller dimavskiljarna och de primära absorptions- sektionerna. Emellertid kan under varierande SO2-matningshastighe- ter det återförda vattnet till kylkretsen antingen vara i överskott eller otillräckligt för förângningsmaterialbalansen i störtkylnings- kretsen. För att kompensera för obalansen i endera riktningen är det nödvändigt att utnyttja en avskiljnings- och flödesregulator mellan_de tvâ kretsarna för att minska eller öka vattenströmmen till störtkylkretsen under bibehållande av absorptionskrétsën vid korrekt driftsbalans. Normalt bör uppslamningens sammansättning styras så att mer än 3% reaktionsprodukter av kombinerad kalcium- sulfit och kalciumsulfat tillåtes i kylkretsen. Vidare bör för att erhålla en effektiv absorption av svaveldioxid kalciumbasen upp- rätthållas ovanför en miniminivå. Typiskt arbetar en absorbator med 450 553 mellan 6 och 14% fastämneshalt.The two-cycle process insulates the main absorption system, including the mist separators, which are exposed to deposits and corrosion, from the quench part of the process, from which steam emits. All returned water is led to the evaporative cooling circuit and nothing to the circuit, which contains the mist separators and the primary absorption sections. However, at varying SO2 feed rates, the water returned to the cooling circuit may be either in excess or insufficient for the evaporative material balance in the quench circuit. To compensate for the imbalance in either direction, it is necessary to use a separation and flow regulator between the two circuits to reduce or increase the water flow to the quench circuit while maintaining the absorption circuit at the correct operating balance. Normally, the composition of the slurry should be controlled so that more than 3% of reaction products of combined calcium sulphite and calcium sulphate are allowed in the cooling circuit. Furthermore, in order to obtain an efficient absorption of sulfur dioxide, the calcium base should be maintained above a minimum level. Typically, an absorber with 450,553 operates between 6 and 14% solids content.
De två kretsloppen tillåter då operation av dimavskiljarna och de primära absorbatordelarna i en helt öppen krets, varigenom förore- nat àterfört vatten undvikes och användning av ytterligare dimav- skiljar-tvättvatten maximeras. Elimineringen av återfört vatten i dessa delar reducerar inkrusteringar, pannstensbildning och okont- rollerad kristallisation, vilka hindrar kontinuerlig drift av S02- tvättsystemet. Detta tillåter också användningen av mindre dyrbara material, vilka annars skulle erfordras för att förhindra angrepp från upplösta kemikalier, såsom klorider.The two circuits then allow operation of the mist separators and the primary absorber parts in a completely open circuit, whereby contaminated recycled water is avoided and the use of additional mist separator wash water is maximized. The elimination of recycled water in these parts reduces incrustations, scale formation and uncontrolled crystallization, which prevent continuous operation of the SO2 washing system. This also allows the use of less expensive materials, which would otherwise be required to prevent attack by dissolved chemicals, such as chlorides.
Användningen av âterfört vatten från avvattningssystemet i det and- ra kretsloppet, dvs störtkyldelen, medför att hela systemet kan kö- ras i ett slutet kretslopp, så att allt tillgängligt vatten använ- des i processen i stället för att försvinna.The use of returned water from the drainage system in the second cycle, ie the quench part, means that the entire system can be run in a closed cycle, so that all available water is used in the process instead of disappearing.
Uppfinningen beskrives närmare nedan i anslutning till bifogade rit- ning, på vilken fíg. 1 är ett förenklat flödesschema över systemet och fig. 2 visar en delvis sektionerad, schematisk vy av ett fler- stegskyl-absorptionstorn, som kan användas_för genomförande av sys- temet enligt uppfinningen.The invention is described in more detail below in connection with the accompanying drawing, in which fig. Fig. 1 is a simplified flow chart of the system and Fig. 2 shows a partially sectioned, schematic view of a multi-stage cooling absorption tower, which can be used for carrying out the system according to the invention.
Med hänvisning till fig. 1 på ritningen betecknar 10 generellt ett system'efiligt uppfinningen och detta system innefattar ett stört- kyl-absorptionstorn 12 med flera steg, vilket beskrives närmare i anslutning till fig. 2, och innefattar en störtkylare 14 och en ab- sorbator 16.Referring to Fig. 1 of the drawing, 10 generally denotes a system according to the invention, and this system comprises a multi-stage quenching absorption tower 12, which is described in more detail in connection with Fig. 2, and comprises a quenching vessel 14 and an abutment. sorbator 16.
Pilar 18a, b och c betecknar gasflödet till störtkylaren 14, gas- flödet från störtkylaren 14 till absorbatorn 16 resp. från S02 renad förbränningsgas från absorbatorn 16.Arrows 18a, b and c denote the gas flow to the condenser 14, the gas flow from the condenser 14 to the absorber 16 resp. SO2 purified combustion gas from the absorber 16.
Andra primära komponenter i systemet är absorptionstanken 20, stört- kylninšsfanken 22, avvattningssystemet 24, en absorptionsavskilja- re 26, pumpar 28, 30 och 32, vardera med ett vatteninlopp betecknat med 34a, b och c för pumparna 32, 30 respektive 28.Other primary components of the system are the absorption tank 20, the bulk cooling fan 22, the drainage system 24, an absorption separator 26, pumps 28, 30 and 32, each with a water inlet designated by 34a, b and c for the pumps 32, 30 and 28, respectively.
De primära vätska/uppslamningsledningarna för systemet är: ledning 36 från absorptionstanken 20 till pumpen 28, ledningen 38, som ut- gör den primära absorptionsmatningsledningen från pumpen 28 till 450 553 absorbatorn 16, den sekundära absorptionsmatningsledningen 40 från ° absorptionstanken 20 till pumpen 30, den sekundära absorptionsmat- ningsledningen 42 från pumpen 30 till absorbatorn 16, ledningen 44 omfattande en grenledning 42 från den sekundära absorptionsmatnin- gen till absorptionsavskiljaren 26, ledningen 46 från absorbatorn 16 till absorptionstanken 20, dimavskiljar-tvättvattenledningen 48 för flerstegs-kyl-absorptionstornet 12, ledningen 50 som är reagent- matningsledningen för absorptionstanken 20, utmatningsledningen 52 från absorptionsseparatorn 26 till absorptionstanken 20, utmatnings- ledningen 54 från absorptionsseparatorn 26, absorptionstankens 20 överloppsledning 56 till störtkyltanken 22, ledningen 58 från stört- kyltanken 22 till pumpen 32, ledningen 60 omfattande kylmatarled- ningen från pumpen 32 till störtkylaren 14, returledningen 62 från störtkylaren 14 till störtkyltanken 22, ledningen 64 innefattande utloppet från störtkyltanken 22 till avvattningssystemet 24, led- ningen 66 frân avvattningssystemet 24 till störtkyltanken 22 och ledningen 68 innefattande avvattningssystemets utblåsningsledning från avvattnaren 24.The primary liquid / slurry lines for the system are: line 36 from the absorption tank 20 to the pump 28, line 38, which constitutes the primary absorption supply line from the pump 28 to the absorber 16, the secondary absorption supply line 40 from the absorption tank 20 to the pump 30, the the secondary absorption supply line 42 from the pump 30 to the absorber 16, the line 44 comprising a branch line 42 from the secondary absorption supply to the absorption separator 26, the line 46 from the absorber 16 to the absorption tank 20, the mist separator-wash water line 48 for the multi-stage cooling absorption tower 12, the line 50 which is the reagent supply line for the absorption tank 20, the discharge line 52 from the absorption separator 26 to the absorption tank 20, the discharge line 54 from the absorption separator 26, the overflow line 56 of the absorption tank 20 to the bulk cooling tank 22, the line 58 from the bulk cooling tank 22 to the pump 32, the line 60 the cooling supply line from the pump 32 to the quench 14, the return line 62 from the quench 14 to the quench tank 22, the line 64 comprising the outlet from the quench tank 22 to the dewatering system 24, the line 66 from the dewatering system 24 to the quench tank 22 and the line 68 comprising dewatering drain .
Med hänvisning till fig. 2 har störtkyl-absorptionstornet 12 en vertikalt anordnad mantel 70, med ett förbränningsgasinlopp 72 in- vid den nedre änden och ett utlopp 73 vid den övre änden för S02- fri förbränningsgas. Nedanför förbränningsgasinloppet 72 är anord- nad en sump eller störtkyltank 22 försedd med en omröringsmekanism betecknad med 76.Referring to Fig. 2, the quench absorption tower 12 has a vertically disposed jacket 70, with a combustion gas inlet 72 at the lower end and an outlet 73 at the upper end for SO 2 -free combustion gas. Below the combustion gas inlet 72 is arranged a sump or quench cooling tank 22 provided with a stirring mechanism designated 76.
I fig. 2 betecknas störtkylningssektionen med 14 och absorptions- sektionen med 16. Störtkylsektionen innefattar ett flertal sam- lingsrör 80, vilka är avsedda att förbindas med ledningen 60 från pumpen 32 och där vart och ett av samlingsrören är försedda med ett flertal sprutmunstycken 82. I en föredragen utföringsform är stört- kylsektionen 14 av cyklontyp med förbränningsgaserna strömmande ge- nom inloppet 72 och tangentiellt uppåt. Behandlingsvätskan från samlingsrören 80 strömmar genom gravitationen ned till störtkyl- tanken 22 och till ledningen 62, som också är avbildad på fig. 1.In Fig. 2, the quench section is denoted by 14 and the absorption section by 16. The quench section comprises a plurality of manifolds 80, which are intended to be connected to the line 60 from the pump 32 and each of the manifolds being provided with a plurality of spray nozzles 82. In a preferred embodiment, the cyclone-type quench section 14 with the combustion gases flowing through the inlet 72 and tangentially upward. The treatment liquid from the manifolds 80 flows through gravity down to the quench tank 22 and to the conduit 62, which is also depicted in Fig. 1.
Mellan störtkylsektionen 14 och absorptionssektionen 16 är anord- ZU: nade en gas/vätske-separator generellt betecknad med 84. Denna se- - parator 84 samlar upp vattnet från dimavskiljarna och uppslamnings- 450 553 fluidet från absorbatorn och det uppsamlade fluidet avledes från separatorn 84 för âterföring till absorptionstanken via ledningen 46. Ovanför separatorn 84 är anordnade ett flertal samlingsrör betecknade med 86 och 86a vardera med förbindning med ledningarna 38 och 42, som utgör de primära och sekundära absorptionsmatarled- ningarna.Arranged between the bulk cooling section 14 and the absorption section 16 is a gas / liquid separator generally designated 84. This separator 84 collects the water from the mist separators and the slurry fluid from the absorber and the collected fluid is diverted from the separator 84. for return to the absorption tank via the line 46. Above the separator 84 are arranged a plurality of manifolds denoted by 86 and 86a each with connection to the lines 38 and 42, which constitute the primary and secondary absorption feed lines.
Vart och ett av samlingsrören 86 och 86a är försett med ett fler- tal sprutmunstycken 88 och mellan samlingsrören 86 och 86a är an- ordnat en konventionell tornpackning 90. Ovanför samlingsröret 86a är anordnade en nedre dimavskiljare 92 och en övre dimavskiljare 94. Tvättvatten från den nedre dimavskiljaren tillföres via samlings- röret 96 med ett sprututlopp 98. Den övre dimavskiljaren 94 är ock- så försedd med en tvättvattentillförselanordning med ett samlings- rör 100 försett med sprutmunstycken 102. Absorbatorseparatorn 26 och avvattningssystemet 24 i fig. 1 kan ha formen av hydrocykloner, förtjockare, centrifuger eller vakuumfilter. Återigen med hänvisning till ritningarna som åskådliggör förelig- gande uppfinning innefattar systemet med tvâ kretslopp, efizkyfluetskqp A, i vilket i stort sett alla vattenförluster genom avdunstning uppkommer, och ett absorbatorkretslopp B, som innefattar dimavskil- jarna 92 och 94, varvid gaserna först passerar genom kylkretsloppet och sedan genom absorptionskretsloppet. Reaktantströmmen går i mot- ström mot gasflödet och passerar först genom absorptionskretsloppet.Each of the manifolds 86 and 86a is provided with a plurality of spray nozzles 88 and between the manifolds 86 and 86a a conventional tower gasket 90 is arranged. Above the manifold 86a a lower mist separator 92 and an upper mist separator 94 are arranged. the lower mist separator is supplied via the manifold 96 with a spray outlet 98. The upper mist separator 94 is also provided with a wash water supply device with a manifold 100 provided with spray nozzles 102. The absorber separator 26 and the dewatering system 24 in Fig. 1 may have the shape of hydrocyls. , thickeners, centrifuges or vacuum filters. Again referring to the drawings illustrating the present invention, the system comprises two circuits, a liquid circuit A, in which substantially all water losses occur by evaporation, and an absorber circuit B, comprising the mist separators 92 and 94, the gases first passing through the cooling circuit and then through the absorption circuit. The reactant stream goes countercurrent to the gas flow and first passes through the absorption circuit.
Fasta partiklar avlägsnas från systemet enligt följande: fasta pro- dukter från reaktionen mellan den kalciumbaserade reaktanten och svaveldioxid liksom oreagerad reaktant matas från absorptionstanken i absorptionskretsloppet B till kylkretsloppet A tillsammans med en viss mängd vatten genom ledningen 56 med i stort sett konstant koncentration. Uppslamning matas också till kretsloppet A genom ledningen 44, absorptionsseparatorn 26 och ledningen 54. De fasta partiklarna cirkuleras sedan genom kylkretsloppet A, där mer reak- tionsprodukter bildas allt eftersom koncentrationen av Qreagerad reaktant minskar. De fasta partiklarna matas sedan ut från stört- kylaren till avvattningssystemet 24 och slutligen till avfallsdepo- nering.Solid particles are removed from the system as follows: solid products from the reaction between the calcium-based reactant and sulfur dioxide as well as unreacted reactant are fed from the absorption tank in the absorption circuit B to the cooling circuit A together with a certain amount of water through line 56 at substantially constant concentration. Slurry is also fed to cycle A through line 44, absorption separator 26 and line 54. The solid particles are then circulated through cooling circuit A, where more reaction products are formed as the concentration of reacted reactant decreases. The solid particles are then discharged from the condenser to the dewatering system 24 and finally to the landfill.
Kompletteringsvatten inträder i absorptionskretsloppet som (1) vat- ten som kommer med reaktanten vid 50, (2) mindre mängder vatten från 450 553 packningsringarna i uppslamningspumparna vid 34c och b, och (3) dimavskiljartvättvatten vid 48. Kompletteringsvatten inträder i kylkretsloppet som (1) mindre mängder färskt kompletteringsvatten från uppslamningspump- och omrörarpackningsringar vid 34a resp. d, (2) störtkylar-kompletteringsvatten (återfört vatten) vid 66, som ersätter större delen av förångningsförlusterna, och (3) vatten som följer med de fasta partiklarna, som matas ut från absorptionskrets- loppet vid 56'.Supplementary water enters the absorption cycle as (1) water that comes with the reactant at 50, (2) smaller amounts of water from the 450 553 packing rings in the slurry pumps at 34c and b, and (3) mist separator wash water at 48. Supplemental water enters the cooling cycle as (1) ) small amounts of fresh make-up water from slurry pump and agitator packing rings at 34a resp. d, (2) condenser supplementation water (recycled water) at 66, which compensates for most of the evaporation losses, and (3) water which accompanies the solid particles discharged from the absorption cycle at 56 '.
När processens behov av kompletteringsvatten för störtkylaren till- fredsställes genom âterfört vatten, som alstrats av uppslamnings- avvattningssystemet och utmatningen från absorptionskretsloppet, har optimalt vattenutnyttjande åstadkommits.When the process's need for supplemental water for the condenser is satisfied through recycled water generated by the slurry dewatering system and the discharge from the absorption circuit, optimal water utilization has been achieved.
När det bildade återförda vattnet överstiger kompletteringsvatten- behovet för störtkylaren, måste koncentrationen av fasta partiklar i den från absorptionsslingan utmatade uppslamningen ökas. Detta ástadkommes genom standardstyranordningar vid absorptionsseparatorn 26, vilka bringar en ström med hög fastämneshalt i omrâdet 10-50% att strömma genom ledningen 54 för att blandas med uppslamningen, som strömmar genom ledningen 56, medan en ström med låg fastämnes- halt i området 3-10% återföres till absorptionstanken 20. Absorp- tionskretsen arbetar då som ett öppet system, som matar ut en upp- slamning-med hög fastämneshalt till kylkretsen. Givetvis bildar de tvâ kretsloppen tillsammans ett slutet system.When the recycled water formed exceeds the need for supplemental water for the condenser, the concentration of solid particles in the slurry discharged from the absorption loop must be increased. This is accomplished by standard control devices at the absorption separator 26, which cause a high solids stream in the range of 10-50% to flow through line 54 to mix with the slurry flowing through line 56, while a low solids stream in the range 3- 10% is returned to the absorption tank 20. The absorption circuit then operates as an open system, which discharges a slurry with a high solids content to the cooling circuit. Of course, the two circuits together form a closed system.
För de processbetingelser, där det bildade återförda vattnet är mindre än behovet av kompletteringsvatten för störtkylaren, är det önskvärt att öka vattenhalten eller minska fastämneshalten i absor- batorutmatningen genom att styra en ström med låg fastämneshalt från separatorn 26 för blandning med den utmatade uppslamningen i ledningen S6' från absorbatorn. Samtidigt kan vatten tillföras till absorptionskretsen som dimavskiljartvättvatten i förhållande till det totala behovet av färskt kompletteringsvatten.For those process conditions where the recycled water formed is less than the need for supplemental water for the condenser, it is desirable to increase the water content or decrease the solids content of the absorber discharge by controlling a low solids stream from the separator 26 for mixing with the discharged slurry in the line. S6 'from the absorber. At the same time, water can be supplied to the absorption circuit as mist separator wash water in relation to the total need for fresh make-up water.
Såsom beskrivits ovan är det nödvändigt att variera den mängd vat- ten, som avgâr tillsammans med de utmatade fasta partiklarna från absorptionskretsen, dvs koncentrationen i den utmatade uppslamnin- gen, utan att mängden fasta partiklar och den kemiska balansen i absorptionskretsen pâverkas. Detta sker genom användning av sepa- n: Myf' 450 553 ratoranordningen 26 för fast och flytande material och styranord- ningar, som finns kommersiellt tillgängliga. Denna anordning be- handlar en del av absorptionskretsens uppslamning för bildning av två strömmar, en med hög fastämneshalt och en med låg fastämneshalt.As described above, it is necessary to vary the amount of water which emits together with the discharged solid particles from the absorption circuit, i.e. the concentration in the discharged slurry, without affecting the amount of solid particles and the chemical balance in the absorption circuit. This is done by using the separate: Myf '450 553 rator device 26 for solid and liquid materials and control devices, which are commercially available. This device treats part of the slurry of the absorption circuit to form two streams, one with a high solids content and one with a low solids content.
Endera eller båda av dessa strömmar kan kombineras genom en eller flera ledningar 54 med en lämplig mängd obehandlad uppslamning 56 från absorptionskretsen till att ge en ström 56' innehållande den önskade koncentrationen i uppslamningen, som strömmar in i störtkyl- tanken 22. På detta sätt kan ett brett spektrum av fastämneskon- centrationer åstadkommas i strömmen från absorptionsutloppet.Either or both of these streams may be combined through one or more conduits 54 with an appropriate amount of untreated slurry 56 from the absorption circuit to provide a stream 56 'containing the desired concentration of slurry flowing into the quench tank 22. In this manner, a wide range of solids concentrations are achieved in the stream from the absorption outlet.
Eftersom anläggningens driftsbetingelser, dvs belastningsfaktor och S02-gashalt alltid varierar, kommer hastigheten för bildning av fasta partiklar i absorptionskretsen och mängden vatten, som be- hövs i inloppet till störtkylkretsen, också att variera. För att _ möjliggöra för absorptionssystemet att reagera på processens krav på vatten i förhållande till fasta partiklar i uppslamningen ut- nyttjas en processignal. Denna signal sätter S02-massflödet in i absorptionstornet, absorptionsuppslamningens täthet eller någon annan processvariabel, som förändras med förändrat SO2~massflöde till absorptionstornet i samband med den eftersträvade koncentra- tionen i utmatad uppslamning från absorptionskretsen till stört- kyltanken. Signalen matas till en ej närmare visad styranordning, som upérätthàller koncentrationen av fasta partiklar i utmatningen till störtkyltanken vid den önskade nivån.Since the plant's operating conditions, ie load factor and SO2 gas content, always vary, the rate of formation of solid particles in the absorption circuit and the amount of water needed in the inlet to the quench circuit will also vary. In order to enable the absorption system to react to the process' requirements for water in relation to solid particles in the slurry, a process signal is used. This signal inserts the SO2 mass flow into the absorption tower, the density of the absorption slurry or any other process variable, which changes with changed SO2 mass flow to the absorption tower in connection with the desired concentration in discharged slurry from the absorption circuit to the bulk cooling tank. The signal is fed to a control device (not shown), which maintains the concentration of solid particles in the output to the quench tank at the desired level.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US2557779A | 1979-03-30 | 1979-03-30 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8002289L SE8002289L (en) | 1980-10-01 |
| SE450553B true SE450553B (en) | 1987-07-06 |
Family
ID=21826867
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8002289A SE450553B (en) | 1979-03-30 | 1980-03-25 | PROCEDURE FOR WASHING SULFUR Dioxide FROM A GAS CURRENT IN A LARGE COOLING DEVICE WITH TWO CIRCUITS WITH WATER SLAYER |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6057364B2 (en) |
| AT (1) | AT379322B (en) |
| AU (1) | AU532453B2 (en) |
| BE (1) | BE882464A (en) |
| CA (1) | CA1129181A (en) |
| CH (1) | CH638404A5 (en) |
| DE (1) | DE3011592A1 (en) |
| DK (1) | DK152177C (en) |
| ES (1) | ES489860A0 (en) |
| FR (1) | FR2452466A1 (en) |
| GB (1) | GB2050325B (en) |
| IT (1) | IT1193525B (en) |
| SE (1) | SE450553B (en) |
| ZA (1) | ZA801607B (en) |
Families Citing this family (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3240317C2 (en) * | 1982-10-30 | 1986-06-12 | Gottfried Bischoff Bau kompl. Gasreinigungs- und Wasserrückkühlanlagen GmbH & Co KG, 4300 Essen | Process for the production of calcium sulphate dihydrate in the course of the desulphurisation of flue gases from power plant boiler systems |
| DE3433707A1 (en) * | 1983-06-18 | 1986-04-03 | Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck | Apparatus for introducing scrubbed flue gases into a cooling tower |
| JPS6058230A (en) * | 1983-09-09 | 1985-04-04 | Babcock Hitachi Kk | Waste gas desulfurization and apparatus thereof |
| JPS60172335A (en) * | 1984-02-20 | 1985-09-05 | Babcock Hitachi Kk | Wet type stack gas desulfurization apparatus |
| DE3435472A1 (en) * | 1984-09-27 | 1986-03-27 | Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck | Water flushing for demister packages downstream of flue gas desulphurisation plants |
| DE3437965A1 (en) * | 1984-10-17 | 1986-04-24 | Knauf-Research-Cottrell GmbH & Co Umwelttechnik KG, 8715 Iphofen | METHOD AND DEVICE FOR SEPARATING SO (DOWN ARROW) 3 (DOWN ARROW), SULFURIC ACID AND SULFURIC ACID LEAVES FROM SMOKE GASES |
| DE3632896A1 (en) * | 1986-09-27 | 1988-04-07 | Krc Umwelttechnik Gmbh | METHOD FOR WET REMOVING SULFUR DIOXIDE |
| DE3721684A1 (en) * | 1987-07-01 | 1989-01-12 | Krc Umwelttechnik Gmbh | METHOD FOR WET REMOVING SULFUR DIOXIDE |
| CA2030480A1 (en) * | 1989-12-12 | 1991-06-13 | William Downs | Chloride controls in fossil fuel fired wet scrubbing process |
| DE4345364C2 (en) * | 1993-09-15 | 1997-10-02 | Steinmueller Gmbh L & C | Gas scrubbing esp. desulphurisation process |
| DE4338379C2 (en) * | 1993-11-10 | 1999-02-18 | Steinmueller Gmbh L & C | Process for removing sulfur dioxide from a gas stream |
| US5451250A (en) * | 1994-05-11 | 1995-09-19 | The Babcock & Wilcox Company | Method of convert a double-loop flue gas desulfurization system to a single-loop system |
| DE19730228A1 (en) * | 1997-07-15 | 1999-01-21 | Abb Patent Gmbh | Removing pollutant gas from combustion plant exhaust gas |
| DE10346519A1 (en) * | 2003-10-02 | 2005-05-04 | Uhde Gmbh | Process for the removal of ammonia and dust from an exhaust gas resulting from the production of fertilizers |
| US9346007B2 (en) | 2005-12-19 | 2016-05-24 | Fluor Technologies Corporation | Two-stage quench scrubber |
| WO2007130035A1 (en) * | 2006-05-03 | 2007-11-15 | S.A. Snc-Lavalin Europe N.V. | Gas quench and scrubber draw-off system |
| CA2652803A1 (en) | 2007-12-28 | 2009-06-28 | Calera Corporation | Methods of sequestering co2 |
| US20100239467A1 (en) | 2008-06-17 | 2010-09-23 | Brent Constantz | Methods and systems for utilizing waste sources of metal oxides |
| AU2009270879B2 (en) | 2008-07-16 | 2013-07-18 | Eleryc, Inc. | CO2 utilization in electrochemical systems |
| US7993500B2 (en) | 2008-07-16 | 2011-08-09 | Calera Corporation | Gas diffusion anode and CO2 cathode electrolyte system |
| US8869477B2 (en) | 2008-09-30 | 2014-10-28 | Calera Corporation | Formed building materials |
| WO2010039903A1 (en) | 2008-09-30 | 2010-04-08 | Calera Corporation | Co2-sequestering formed building materials |
| US7815880B2 (en) | 2008-09-30 | 2010-10-19 | Calera Corporation | Reduced-carbon footprint concrete compositions |
| US9133581B2 (en) | 2008-10-31 | 2015-09-15 | Calera Corporation | Non-cementitious compositions comprising vaterite and methods thereof |
| US8834688B2 (en) | 2009-02-10 | 2014-09-16 | Calera Corporation | Low-voltage alkaline production using hydrogen and electrocatalytic electrodes |
| AU2010201374B8 (en) | 2009-03-02 | 2010-11-25 | Arelac, Inc. | Gas stream multi-pollutants control systems and methods |
| EP2247366A4 (en) | 2009-03-10 | 2011-04-20 | Calera Corp | Systems and methods for processing co2 |
| US20140072483A1 (en) * | 2012-09-10 | 2014-03-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Desulfurization device and particulate collection system |
| CN104984655A (en) * | 2015-06-05 | 2015-10-21 | 中电投远达环保工程有限公司 | Slurry gathering device assembly used in wet desulfurization tower |
| EP3135364B1 (en) | 2015-08-31 | 2021-04-21 | Steinmüller Engineering GmbH | Method for exhaust gas desulfurization |
| CN105251336B (en) * | 2015-10-21 | 2017-12-01 | 中冶华天工程技术有限公司 | Sodalime double alkali method double circulation desulphurization technique and system |
| CN106039755B (en) * | 2016-07-22 | 2018-03-02 | 京能（锡林郭勒）发电有限公司 | A kind of flue gas condensing water pumping system |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3396514A (en) * | 1966-11-07 | 1968-08-13 | Babcock & Wilcox Co | Gas cleaning system |
| US3632306A (en) * | 1969-02-18 | 1972-01-04 | Chemical Construction Corp | Removal of sulfur dioxide from waste gases |
| JPS5112026B2 (en) * | 1971-11-30 | 1976-04-15 | ||
| GB1410037A (en) * | 1972-10-04 | 1975-10-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Desulphurizing of gases |
| DE2249874C3 (en) * | 1972-10-11 | 1979-01-18 | Mitsubishi Jukogyo K.K., Tokio | Process for removing sulfur dioxide from combustion exhaust gases |
| US3907523A (en) * | 1972-12-26 | 1975-09-23 | Krebs Engineers | Method for removing SO{HD 2 {B from gases |
| US3995006A (en) * | 1973-04-05 | 1976-11-30 | The Babcock & Wilcox Company | Sulphur dioxide absorption system |
| GB1529804A (en) * | 1974-12-11 | 1978-10-25 | Exxon Research Engineering Co | Purification of pollutant-containing gases |
| GB1547945A (en) * | 1975-10-09 | 1979-07-04 | Pfizer | Process and apparatus for reducing the so2 content of a hot fiue gas |
| US4198380A (en) * | 1975-11-24 | 1980-04-15 | Rockwell International Corporation | Absorption of sulfur oxides from hot gases |
| DE2735566A1 (en) * | 1977-08-06 | 1979-02-22 | Metallgesellschaft Ag | METHOD FOR REMOVING FLUOROUS COMPOUNDS AND SULFUR DIOXIDE FROM EXHAUST GASES |
-
1980
- 1980-03-12 CA CA347,516A patent/CA1129181A/en not_active Expired
- 1980-03-13 GB GB8008551A patent/GB2050325B/en not_active Expired
- 1980-03-19 ZA ZA00801607A patent/ZA801607B/en unknown
- 1980-03-19 AU AU56573/80A patent/AU532453B2/en not_active Ceased
- 1980-03-24 ES ES489860A patent/ES489860A0/en active Granted
- 1980-03-25 SE SE8002289A patent/SE450553B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-03-26 AT AT0162880A patent/AT379322B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-03-26 DE DE3011592A patent/DE3011592A1/en active Granted
- 1980-03-27 CH CH240180A patent/CH638404A5/en not_active IP Right Cessation
- 1980-03-27 JP JP55039606A patent/JPS6057364B2/en not_active Expired
- 1980-03-27 DK DK132480A patent/DK152177C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-03-27 BE BE0/199974A patent/BE882464A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-03-28 FR FR8007038A patent/FR2452466A1/en active Granted
- 1980-03-28 IT IT21045/80A patent/IT1193525B/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK152177B (en) | 1988-02-08 |
| DK132480A (en) | 1980-10-01 |
| JPS6057364B2 (en) | 1985-12-14 |
| FR2452466B1 (en) | 1983-04-01 |
| GB2050325A (en) | 1981-01-07 |
| BE882464A (en) | 1980-07-16 |
| GB2050325B (en) | 1983-02-16 |
| ES8102833A1 (en) | 1981-02-16 |
| ATA162880A (en) | 1985-05-15 |
| IT8021045A0 (en) | 1980-03-28 |
| AU532453B2 (en) | 1983-09-29 |
| FR2452466A1 (en) | 1980-10-24 |
| DK152177C (en) | 1988-07-11 |
| ZA801607B (en) | 1981-07-29 |
| SE8002289L (en) | 1980-10-01 |
| CH638404A5 (en) | 1983-09-30 |
| JPS55142529A (en) | 1980-11-07 |
| DE3011592C2 (en) | 1988-11-17 |
| ES489860A0 (en) | 1981-02-16 |
| AU5657380A (en) | 1980-10-02 |
| AT379322B (en) | 1985-12-27 |
| CA1129181A (en) | 1982-08-10 |
| DE3011592A1 (en) | 1980-10-30 |
| IT1193525B (en) | 1988-07-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE450553B (en) | PROCEDURE FOR WASHING SULFUR Dioxide FROM A GAS CURRENT IN A LARGE COOLING DEVICE WITH TWO CIRCUITS WITH WATER SLAYER | |
| CA1245037A (en) | Method and apparatus for flue-gas cleaning | |
| SU1679972A3 (en) | Multiple-section plant for counter-current washing of suspended solids | |
| US3593497A (en) | Absorption process | |
| CN86106161A (en) | Carry out the method and apparatus of sulfur oxide absorption and production ammonium sulfate simultaneously | |
| SE468053B (en) | SET ON CONTINUOUS DISSOLUTION COOKING OF CELLULOSIC FIBER MATERIAL | |
| SE446279C (en) | PASSWASHERS WASH PASSWASH | |
| US20130340960A1 (en) | Method and arrangement for separating contaminants from liquids or vapors | |
| SE438787B (en) | PROCEDURE FOR CLEANING OF EXHAUST GAS FROM INDUSTRIES AND SLUER DISPOSAL FOR IMPLEMENTATION OF THE PROCEDURE | |
| SE519545C2 (en) | Methods and apparatus for separating sulfur dioxide from a gas | |
| CZ292126B6 (en) | Process for the desulfurization of waste gas containing sulfur dioxide | |
| SE502789C2 (en) | Process for the manufacture of sulfuric acid and apparatus for carrying out the process | |
| SE448825B (en) | PROCEDURE FOR SEPARATION OF TABLE OIL FROM AN ACID SOLUTION AND SEPARATION DEVICE FOR PERFORMING THE PROCEDURE | |
| US4250152A (en) | Sulfur dioxide scrubber with hyroclone separator | |
| US2257533A (en) | Apparatus for the treatment of gases | |
| US4322392A (en) | SO2 Scrubbing system for flue gas desulfurization | |
| US3273961A (en) | Regeneration of magnesium bisulphite pulping liquor and absorption of sulphur dioxide during regeneration | |
| US4547353A (en) | Apparatus and processes for the concentration of sulphuric acid | |
| SE507253C2 (en) | Process for separating gaseous elemental mercury from a gas | |
| US4187279A (en) | Device for recovering sodium chemicals from green liquor and flue gases | |
| US3755285A (en) | Mass transfer process | |
| SE441523B (en) | METHOD AND APPARATUS FOR COLLECTION OF MINERAL FIBERS CREATED BY FIBERATION OF A MINERAL MELT | |
| US2603464A (en) | Recovery of elemental sulfur | |
| SE504374C2 (en) | Leakage of electric filter ash | |
| JPS6099329A (en) | Stack gas desulfurization apparatus by wet process |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 8002289-0 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8002289-0 Format of ref document f/p: F |
